Tankewol foar it besykjen fan Nature.com.Jo brûke in browserferzje mei beheinde CSS-stipe.Foar de bêste ûnderfining riede wy oan dat jo in bywurke browser brûke (of kompatibiliteitsmodus útskeakelje yn Internet Explorer).Derneist, om trochgeande stipe te garandearjen, litte wy de side sjen sûnder stilen en JavaScript.
Toant in karrousel fan trije dia's tagelyk.Brûk de knoppen Foarige en Folgjende om troch trije dia's tagelyk te bewegen, of brûk de sliderknoppen oan 'e ein om troch trije dia's tagelyk te bewegen.
Fjouwer rubberen betonnen stielen piip (RuCFST) eleminten, ien betonnen stielen piip (CFST) elemint en ien leech elemint waarden hifke ûnder suvere bûge betingsten.De wichtichste parameters binne skeaferhâlding (λ) fan 3 oant 5 en rubberferfangingsferhâlding (r) fan 10% oant 20%.In bûgmomint-strain kromme, in bûgmomint-deflection kromme, en in bûgmomint-curvature kromme wurde krigen.De modus fan ferneatiging fan beton mei in rubberkearn waard analysearre.De resultaten litte sjen dat it type mislearring fan 'e RuCFST-leden bochtfout is.Skuorren yn rubberbeton wurde evenredich en sparsam ferdield, en it foljen fan it kearnbeton mei rubber foarkomt de ûntwikkeling fan skuorren.De skuor-to-span-ferhâlding hie net folle ynfloed op it gedrach fan 'e testeksimplaren.De rubberen ferfanging taryf hat net folle ynfloed op de mooglikheid om te wjerstean in bûgen momint, mar hat in bepaald effekt op de bûgen stivens fan it eksimplaar.Nei it ynfoljen mei rubberbeton, fergelike mei samples fan in lege stielen piip, wurde de bûgingsfeardigens en bûgstiffens ferbettere.
Troch har goede seismyske prestaasjes en hege draachkapasiteit wurde tradisjonele wapene betonnen buisstruktueren (CFST) in protte brûkt yn moderne yngenieurpraktyk1,2,3.As in nij type rubberbeton wurde rubberdieltsjes brûkt om natuerlike aggregaten foar in part te ferfangen.Rubber Concrete Filled Steel Pipe (RuCFST) struktueren wurde foarme troch it ynfoljen fan stielen buizen mei rubberbeton om de duktiliteit en enerzjy-effisjinsje fan gearstalde struktueren te ferheegjen4.It profiteart net allinich fan 'e treflike prestaasjes fan CFST-leden, mar makket ek effisjint gebrûk fan rubberôffal, dat foldocht oan' e ûntwikkelingsbehoeften fan in griene sirkulêre ekonomy5,6.
Yn 'e ôfrûne jierren is it gedrach fan tradisjonele CFST-leden ûnder axiale load7,8, axiale load-momint ynteraksje9,10,11 en suver bûgen12,13,14 yntinsyf bestudearre.De resultaten litte sjen dat de bûgekapasiteit, stivens, duktiliteit en enerzjy-dissipaasjekapasiteit fan CFST-kolommen en balken wurde ferbettere troch ynterne betonfolling en toant goede fraktuerduktiliteit.
Op it stuit hawwe guon ûndersikers it gedrach en prestaasjes fan RuCFST-kolommen ûnder kombineare axiale lesten studearre.Liu en Liang15 útfierd ferskate eksperiminten op koarte RuCFST kolommen, en ferlike mei CFST kolommen, de draach kapasiteit en stivens fermindere mei tanimmende rubber substitúsje graad en rubber dieltsje grutte, wylst ductility tanommen.Duarte4,16 testte ferskate koarte RuCFST-kolommen en liet sjen dat de RuCFST-kolommen ductile wiene mei tanimmende rubberynhâld.Liang17 en Gao18 melde ek ferlykbere resultaten oer de eigenskippen fan glêde en tinne muorre RuCFST plugs.Gu et al.19 en Jiang et al.20 studearre de draachfermogen fan RuCFST eleminten by hege temperatuer.De resultaten litte sjen dat de tafoeging fan rubber de duktiliteit fan 'e struktuer fergrutte.As de temperatuer opkomt, nimt de draachkrêft ynearsten wat ôf.Patel21 analysearre de compressive en flexural gedrach fan koarte CFST balken en kolommen mei rûne einen ûnder axial en uniaxial lading.Komputasjonele modellering en parametryske analyze litte sjen dat fiber-basearre simulaasjestrategyen de prestaasjes fan koarte RCFST's sekuer kinne ûndersiikje.Fleksibiliteit nimt ta mei aspektferhâlding, sterkte fan stiel en beton, en nimt ôf mei djipte oant dikte-ferhâlding.Yn 't algemien gedrage koarte RuCFST-kolommen fergelykber mei CFST-kolommen en binne ductileer dan CFST-kolommen.
It kin sjoen wurde út de boppesteande resinsje dat RuCFST kolommen ferbetterje nei it goede gebrûk fan rubberen tafoegings yn 'e basis beton fan CFST kolommen.Om't der gjin axiale lading is, komt de netbûging op ien ein fan 'e kolombalke.Yn feite binne de bûgende skaaimerken fan RuCFST ûnôfhinklik fan 'e skaaimerken fan' e axiale lading22.Yn praktyske technyk wurde RuCFST-struktueren faak ûnderwurpen oan bûgmomintlasten.De stúdzje fan har suvere bûgeeigenskippen helpt by it bepalen fan de deformaasje- en mislearringsmodi fan RuCFST-eleminten ûnder seismyske aksje23.Foar RuCFST-struktueren is it nedich om de suvere bûgeeigenskippen fan 'e RuCFST-eleminten te studearjen.
Yn dit ferbân waarden seis samples hifke om de meganyske eigenskippen fan suver bûgde stielen fjouwerkante piipeleminten te studearjen.De rest fan dit artikel is as folget organisearre.Earst waarden seis eksimplaren fan fjouwerkante seksje mei of sûnder rubberfolling hifke.Observearje de mislearringsmodus fan elke stekproef foar testresultaten.Twadder waard de prestaasjes fan RuCFST-eleminten yn pure bûgen analysearre, en it effekt fan in skuor-to-span-ferhâlding fan 3-5 en in rubberferfangingsferhâlding fan 10-20% op 'e strukturele eigenskippen fan RuCFST waard besprutsen.Ta beslút, de ferskillen yn load-bearing kapasiteit en bûgen stivens tusken RuCFST eleminten en tradisjonele CFST eleminten wurde fergelike.
Seis CFST-eksimplaren waarden foltôge, fjouwer fol mei rubberisearre beton, ien fol mei normaal beton, en de seisde wie leech.De effekten fan rubber feroaring rate (r) en span shear ratio (λ) wurde besprutsen.De haadparameters fan 'e stekproef wurde jûn yn Tabel 1. De letter t jout de piipdikte oan, B is de lingte fan 'e kant fan' e stekproef, L is de hichte fan 'e stekproef, Mue is de mjitten bûgkapasiteit, Kie is de earste bûgen stivens, Kse is de bûgen stivens yn tsjinst.scene.
It RuCFST-eksimplaar waard makke fan fjouwer stielen platen laske yn pearen om in holle fjouwerkante stielen buis te foarmjen, dy't doe fol wie mei beton.In 10 mm dikke stielen plaat wurdt laske oan elk ein fan it eksimplaar.De meganyske eigenskippen fan it stiel wurde werjûn yn Tabel 2. Neffens de Sineeske standert GB / T228-201024, de treksterkte (fu) en opbringst sterkte (fy) fan in stielen piip wurde bepaald troch in standert tensile test metoade.De testresultaten binne respektivelik 260 MPa en 350 MPa.De elastisiteitsmodulus (Es) is 176 GPa, en de Poisson's ratio (ν) fan stiel is 0,3.
Tidens testen waard de kubike druksterkte (fcu) fan it referinsjebeton op dei 28 berekkene op 40 MPa.Ferhâldingen 3, 4 en 5 waarden keazen basearre op eardere referinsje 25 as dit kin bliken alle problemen mei shift oerdracht.Twa rubberferfangingsraten fan 10% en 20% ferfange sân yn 'e betonmix.Yn dizze stúdzje waard konvinsjonele bânrubberpoeder fan Tianyu Cement Plant (Tianyu-merk yn Sina) brûkt.De partikelgrutte fan rubber is 1-2 mm.Tabel 3 lit de ferhâlding fan rubberbeton en miks sjen.Foar elk type rubberbeton waarden trije kubes mei in side fan 150 mm getten en genêzen ûnder testbetingsten foarskreaun troch de noarmen.It sân dat brûkt wurdt yn it mingsel is siliceous sân en it grof aggregaat is karbonaatrots yn Shenyang City, Noardeast-Sina.De 28-dagen kubike kompresjekrêft (fcu), prismatyske kompresjekrêft (fc') en elastisiteitsmodulus (Ec) foar ferskate rubberferfangingsferhâldingen (10% en 20%) wurde werjûn yn tabel 3. Implementearje de GB50081-201926 standert.
Alle testeksimplaren wurde hifke mei in hydraulyske silinder mei in krêft fan 600 kN.By it laden wurde twa konsintrearre krêften symmetrysk tapast op 'e fjouwerpunts bûgteststand en dan ferdield oer it eksimplaar.Deformaasje wurdt metten troch fiif strain gauges op elk sample oerflak.Deviation wurdt waarnommen mei help fan trije ferpleatsing sensors werjûn yn figueren 1 en 2. 1 en 2.
De test brûkt in preload systeem.Laden mei in snelheid fan 2kN / s, dan pauze by in lading fan maksimaal 10kN, kontrolearje oft it ark en load sel binne yn normale wurkjende steat.Binnen de elastyske band jildt elke ladinginkrement foar minder dan ien tsiende fan 'e foarsein pieklast.As de stielen piip slijt, is de tapaste lading minder as ien fyftjinde fan 'e foarsein pyklast.Hâld sawat twa minuten nei it oanbringen fan elk ladingsnivo yn 'e ladenfaze.As it stekproef mislearring benaderet, wurdt it taryf fan trochgeande laden fertrage.As de axiale lading minder dan 50% fan 'e ultime lading berikt of dúdlike skea wurdt fûn op it eksimplaar, wurdt de lading beëinige.
De ferneatiging fan alle testeksimplaren liet goede duktiliteit sjen.Yn de treksône fan de stielen piip fan it teststik binne gjin dúdlike trekbarsten fûn.Typyske soarten skea oan stielen buizen wurde werjûn yn fig.3. Nim sample SB1 as foarbyld, yn 'e earste faze fan laden as it bûgemomint minder is as 18 kN m, sample SB1 is yn' e elastyske poadium sûnder dúdlike deformaasje, en de taryf fan ferheging fan it mjitten bûgemomint is grutter dan it taryf fan tanimming fan curvature.Ferfolgens, de stielen piip yn de tensile sône is deformable en giet oer yn de elastysk-plestik poadium.As it bûgemomint sa'n 26 kNm berikt, begjint de kompresje-sône fan it medium-span stiel út te wreidzjen.Oedeem ûntwikkelt stadichoan as de lading ferheget.De load-deflection curve nimt net ôf oant de load syn peakpunt berikt.
Nei't it eksperimint foltôge wie, waarden sample SB1 (RuCFST) en sample SB5 (CFST) ôfsnien om dúdliker de mislearringsmodus fan 'e basisbeton te observearjen, lykas werjûn yn Fig. SB1 wurde evenredich en dun ferdield yn 'e basisbeton, en de ôfstân tusken har is fan 10 oant 15 sm.De ôfstân tusken skuorren yn sample SB5 is fan 5 oant 8 sm, de skuorren binne unregelmjittich en fanselssprekkend.Derneist, de skuorren yn sample SB5 útwreidzje oer 90 ° út de spanning sône nei de kompresje sône en ûntwikkeljen oant likernôch 3/4 fan de seksje hichte.De wichtichste konkrete skuorren yn sample SB1 binne lytser en minder faak as yn sample SB5.It ferfangen fan sân troch rubber kin ta in beskate mjitte de ûntwikkeling fan skuorren yn beton foarkomme.
Op fig.5 toant de ferdieling fan deflection lâns de lingte fan elk eksimplaar.De fêste line is de ôfwikingskromme fan it teststik en de stippelline is de sinusoïdale heale welle.Fan fig.figuer 5 lit sjen dat de roede deflection kromme is yn goede oerienstimming mei de sinusoidal heal-wave kromme by earste lading.As de lading nimt ta, de deflection kromme ôfwykt bytsje fan de sinusoidal heal-wave kromme.Yn 'e regel binne by it laden de defleksjekurven fan alle samples op elk mjitpunt in symmetryske heal-sinusoïdale kromme.
Sûnt de ôfbuiging fan RuCFST-eleminten yn suver bûgen folget in sinusoïdale heale-golfkromme, kin de bûgefergeliking útdrukt wurde as:
Wannear't de maksimale fiber strain is 0,01, sjoen werklike tapassing betingsten, it oerienkommende bûge momint wurdt bepaald as it elemint syn ultime bûgmomint kapasiteit27.De sa fêststelde mjitten bûgmomintkapasiteit (Mue) is werjûn yn tabel 1. Neffens de mjitten bûgmomintkapasiteit (Mue) en de formule (3) foar it berekkenjen fan de kromte (φ), kin de M-φ-kromme yn figuer 6 wêze. plot.Foar M = 0.2Mue28, de earste stivens Kie wurdt beskôge as de korrespondearjende shear bûgen stivens.Wannear't M = 0.6Mue, de bûgen stivens (Kse) fan it wurk poadium waard ynsteld op de oerienkommende secant bûgen stivens.
It kin sjoen wurde út de bûgmomint curvature curve dat it bûgen momint en curvature signifikant tanimme lineêr yn de elastyske poadium.It groeitempo fan it bûgemomint is dúdlik heger as dy fan 'e kromming.As it bûgemomint M 0.2Mue is, berikt it eksimplaar it elastyske limytstadium.As de lading ferheget, ûndergiet it stekproef plastyske deformaasje en giet oer yn it elastoplastyske poadium.Mei in bûgmomint M lyk oan 0,7-0,8 Mue, sil de stielen piip ôfwikseljend yn 'e spanningsône en yn' e kompresje-sône ferfoarme wurde.Tagelyk begjint de Mf-kromme fan 'e stekproef himsels as in bûgingspunt te manifestearjen en groeit net-lineêr, wat it kombineare effekt fan' e stielen piip en de rubberbetonkearn fersterket.Wannear't M is gelyk oan Mue, komt it eksimplaar yn 'e plestik ferhurding poadium, mei de deflection en curvature fan it eksimplaar fluch tanimmend, wylst it bûgen momint tanimt stadich.
Op fig.7 toant krommes fan bûgemomint (M) tsjin spanning (ε) foar elke stekproef.It boppeste diel fan 'e middenspandiel fan' e stekproef is ûnder kompresje, en it legere diel is ûnder spanning.Strain gauges markearre "1" en "2" lizze oan de boppekant fan it teststik, strain gauges markearre "3" lizze yn 'e midden fan it eksimplaar, en strain gauges markearre "4" en "5".” lizze ûnder it testmonster.It legere diel fan 'e stekproef is te sjen yn Fig. 2. Fan Fig. deformaasjes binne likernôch lineêr.Yn it middelste diel is der in lichte ferheging longitudinale ferfoarming, mar de omfang fan dizze ferheging is lyts.Dêrnei barst it rubberbeton yn de spanningsône.Omdat de stielen piip yn de spanningsône allinnich de krêft ferstean moat, en de rubberen beton en stielen piip yn 'e kompresje sône drage de lading tegearre, de deformation yn' e spanning sône fan it elemint is grutter as de deformation yn 'e As de lading tanimt, de deformations boppe de opbringst sterkte fan it stiel, en de stielen piip komt yn de elastoplastic stage.It taryf fan ferheging fan 'e stam fan' e stekproef wie signifikant heger as it bûgen momint, en de plastic sône begûn te ûntwikkeljen ta de folsleine dwerstrochsneed.
De M-um-kurven foar elke stekproef wurde werjûn yn figuer 8. Op fig.8, folgje alle M-um-kurven deselde trend as de tradisjonele CFST-leden22,27.Yn elk gefal litte de M-um-kurven in elastyske reaksje yn 'e begjinfaze sjen, folge troch in ynelastysk gedrach mei ôfnimmende stivens, oant it maksimale tastiene bûgmomint stadichoan berikt wurdt.Troch ferskillende testparameters binne de M-um-kurven lykwols wat oars.De deflection momint foar shear-to-span ferhâldingen fan 3 oan 5 wurdt werjûn yn fig.8a.De tastiene bûgen kapasiteit fan sample SB2 (shear faktor λ = 4) is 6,57% leger as dy fan sample SB1 (λ = 5), en de mooglikheid om te bûgen momint fan sample SB3 (λ = 3) is grutter as dy fan sample SB2 (λ = 4) 3,76%.Algemien sprutsen, as de skuor-to-span-ferhâlding ferheget, is de trend fan 'e feroaring yn' e tastiene momint net dúdlik.De M-um-kromme liket net te relatearjen oan de skuor-to-span ratio.Dit is yn oerienstimming mei wat Lu en Kennedy25 observearre foar CFST-balken mei skuor-to-span-ferhâldingen fariearjend fan 1,03 oant 5,05.In mooglike reden foar CFST leden is dat by ferskillende span shear ferhâldingen, de krêft oerdracht meganisme tusken de betonnen kearn en stielen buizen is hast itselde, dat is net sa fanselssprekkend as foar wapene betonnen leden25.
Fan fig.8b lit sjen dat de draachkapasiteit fan samples SB4 (r = 10%) en SB1 (r = 20%) wat heger of leger is as dy fan 'e tradisjonele sample CFST SB5 (r = 0), en ferhege mei 3,15 prosint en fermindere troch 1 ,57 prosint.De inisjele bûgingsstivens (Kie) fan samples SB4 en SB1 is lykwols signifikant heger as dy fan sample SB5, dy't respektivelik 19,03% en 18,11% binne.De bûgstiffens (Kse) fan samples SB4 en SB1 yn 'e operaasjefaze is respektivelik 8,16% en 7,53% heger as dy fan sample SB5.Se litte sjen dat it taryf fan rubberferfanging net folle ynfloed hat op 'e bûgfermogen, mar hat in grut effekt op' e bûgstiffens fan 'e RuCFST-eksimplaren.Dit kin wêze fanwege it feit dat de plastykens fan rubberbeton yn RuCFST-monsters heger is as de plastisiteit fan natuerlik beton yn konvinsjonele CFST-monsters.Yn 't algemien begjinne kraken en kraken yn natuerlik beton earder te fersprieden as yn rubberisearre beton29.Ut de typyske falen modus fan de basis beton (figuer 4), de skuorren fan sample SB5 (natuerlik beton) binne grutter en tichter as dy fan sample SB1 (rubber beton).Dit kin bydrage oan 'e hegere beheining levere troch de stielen buizen foar de SB1 Reinforced Concrete sample fergelike mei de SB5 Natural Concrete sample.De Durate16-stúdzje kaam ek ta ferlykbere konklúzjes.
Fan fig.8c lit sjen dat it RuCFST-elemint bettere bûgefermogen en duktiliteit hat as it holle stielen piipelemint.De bûgsterkte fan sample SB1 út RuCFST (r = 20%) is 68,90% heger as dy fan sample SB6 út lege stielen piip, en de inisjele bûgen stivens (Kie) en bûgen stivens yn it stadium fan operaasje (Kse) fan sample SB1 oant +40.52%., dat is heger as sample SB6, wie 16,88% heger.De kombinearre aksje fan de stielen piip en de rubberized betonnen kearn fergruttet de flexural kapasiteit en stivens fan it gearstalde elemint.RuCFST-eleminten fertoane eksimplaren fan goede duktiliteit as se ûnderwurpen wurde oan suvere bûgelasten.
De resultearjende bûgmominten waarden fergelike mei bûgmominten oantsjutte yn aktuele ûntwerpnoarmen lykas Japanske regels AIJ (2008) 30, Britske regels BS5400 (2005) 31, Europeeske regels EC4 (2005) 32 en Sineeske regels GB50936 (2014) 33. bûgmomint (Muc) oan it eksperimintele bûgen momint (Mue) wurdt jûn yn Tabel 4 en presintearre yn fig.9. De berekkene wearden fan AIJ (2008), BS5400 (2005) en GB50936 (2014) binne respektivelik 19%, 13,2% en 19,4% leger as de gemiddelde eksperimintele wearden.It bûgemomint berekkene troch EC4 (2005) is 7% ûnder de gemiddelde testwearde, dy't it tichtst is.
De meganyske eigenskippen fan RuCFST-eleminten ûnder suver bûgen wurde eksperiminteel ûndersocht.Op grûn fan it ûndersyk kinne de folgjende konklúzjes lutsen wurde.
De testen leden fan RuCFST lieten gedrach fergelykber mei tradisjonele CFST-patroanen.Mei útsûndering fan 'e lege stielen piipeksimplaren hawwe de RuCFST- en CFST-eksimplaren in goede duktiliteit troch it ynfoljen fan rubberbeton en beton.
De skuor-to-span-ferhâlding fariearre fan 3 oant 5 mei in bytsje effekt op it testen momint en bûgingsstivens.It taryf fan rubber ferfanging hat praktysk gjin effekt op 'e wjerstân fan' e stekproef tsjin bûgjen momint, mar it hat in bepaald effekt op 'e bûgstiffens fan' e stekproef.De inisjele flexurale stivens fan eksimplaar SB1 mei in rubberferfangingsferhâlding fan 10% is 19,03% heger as dy fan it tradisjonele eksimplaar CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) lit in krekte evaluaasje fan 'e ultime bûgkapasiteit fan RuCFST-eleminten mooglik meitsje.De tafoeging fan rubber oan it basisbeton ferbettert de brittleness fan it beton, wêrtroch de Confucian-eleminten in goede taaiens jaan.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP en Yu, ZV.struktuer.Beton 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, en Li, W. Beton-folle stielen piip (CFST) testen mei oanstriid, koanyske en koarte STS kolommen.J. Bouw.Stalen Tank 66, 1186-1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seismyske testen en prestaasjesyndeksstúdzjes fan recycled holle blokmuorren fol mei recycled aggregaat stielen tubular framing.struktuer.Concrete 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Eksperimint en ûntwerp fan koarte stielen buizen fol mei rubber beton.projekt.struktuer.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Nije risiko-analyse fan COVID 19 yn Yndia, rekken hâldend mei klimaat en sosjaal-ekonomyske faktoaren.technologyen.foarsizzing.maatskippij.iepen.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK.technologyen.foarsizzing.maatskippij.iepen.165, 120532 (2021).
Liang, Q and Fragomeni, S. Nonlinear analyze fan koarte rûne kolommen fan Concrete-Filled Steel Pipes ûnder Axial Loading.J. Bouw.Steel Resolúsje 65, 2186-2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. en Lam, D. Gedrach fan konvinsjonele en hege-sterkte betonnen fol rûne stub kolommen makke fan ticht stielen pipen.J. Bouw.Stalen tank 62, 706-715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Eksperiminteel ûndersyk nei de eksintrike kompresje eigenskippen fan hege-sterkte kâld-foarme wapene betonnen rjochthoekige tubular kolommen.J. Huaqiao University (2019).
Yang, YF en Khan, LH Gedrach fan koarte betonnen-folle stielen piip (CFST) kolommen ûnder eksintrike lokale kompresje.Tinne muorre konstruksje.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL en Castro, JM.projekt.struktuer.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH en Hicks, S. In oersjoch fan de sterkte skaaimerken fan konkrete-folle sirkulêre stielen buizen ûnder monotone suver bûgen.J. Bouw.Stalen tank 158, 460-474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Tension Model en Flexural stivens fan Round CFST yn Bending.ynterne J. Steel struktuer.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. en Li, L. Meganyske eigenskippen fan koarte kolommen fan rubber betonnen fjouwerkante stielen buizen ûnder axial load.J. Noardeast.Universiteit (2011).
Duarte, APK et al.Eksperimintele stúdzjes fan rubber beton mei koarte stielen buizen ûnder cyclic lading [J] Komposysje.struktuer.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW en Chongfeng, HE Eksperimintele stúdzje fan de skaaimerken fan axial kompresje fan rûne stielen buizen fol mei rubberen beton.Beton (2016).
Gao, K. en Zhou, J. Axial kompresje test fan fjouwerkante tinne muorre stielen piip kolommen.Journal of Technology fan Hubei University.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, en Wang E. Eksperimintele stúdzje fan koarte rjochthoekige wapene betonkolommen nei bleatstelling oan hege temperatuer.Concrete 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. en Wang, E. Eksperimintele stúdzje fan rûne rubber-beton fol stielen tubular kolommen ûnder axial kompresje nei bleatstelling oan hege temperatuer.Beton (2019).
Patel VI Berekkening fan uniaxiaal beladen koarte stielen buisfoarmige balken mei in rûn ein fol mei beton.projekt.struktuer.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH en Zhao, SL Analyse fan it bûgjen gedrach fan rûne tinne muorre stielen buizen fol mei beton.Tinne muorre konstruksje.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS, Hunaiti Yu M.Eksperimintele stúdzje fan 'e eigenskippen fan stielen buizen fol mei beton mei rubberpoeder.J. Bouw.Stalen tank 122, 251-260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB / T 228. Normaal temperatuer Tensile Test Metoade foar metallyske materialen (China Architecture and Building Press, 2010).
Post tiid: Jan-05-2023